деформационные швы подпорных стен

Температурный (деформационный) шов в подпорной стенке

Оснащение проходки горных выработок, ПОС, нормоконтроль, КР, АР

Обычно люди недочитывают снип. Там написано максимум, не более 25 м. Особенно для прижатого фундамента.

Оснащение проходки горных выработок, ПОС, нормоконтроль, КР, АР

У них отсутствуют в нормах допуски на горизонтальность. Колонны или будут криво стоять или будут приварены с зазором. Для небольших сараев может быть и так сойдёт.

При этом допуск на арматуру тоже порядка 3 мм.

Обеспечить, считаю, можно, но пока не в России.

Оснащение проходки горных выработок, ПОС, нормоконтроль, КР, АР

Offtop: Как говорит мой знакомый АН: «страну спасут только массовые расстрелы».

Но исключая лирику. Это невероятно сложно и дорого.

Оснащение проходки горных выработок, ПОС, нормоконтроль, КР, АР

Оснащение проходки горных выработок, ПОС, нормоконтроль, КР, АР

Да. Для сараюшек. Где ГСП 160х5 высотой 3 м. Может быть прокатит.

А мне не нравится, что это фактически будет не собрать. Потому что такой каркас надо начинать собирать с балок. Сначала балки приболтить к верху колонн, потом уже колонны ставить на ЗД, а потом уже абы как приваривать на соплях с зазорами 15 мм под плитой или сечением.
Температура температурой, сильно уйти краям и углам не дадут анкера.

Оснащение проходки горных выработок, ПОС, нормоконтроль, КР, АР

если не менять последовательность операций- то не собрать, но где обоснование такой необходимости? при нормальном геодезическом контроле допуски могут быть минимальные, выдержать геометрию не сложнее, чем для монтажа колонн на анкера.

Оснащение проходки горных выработок, ПОС, нормоконтроль, КР, АР

Источник

Справочное пособие к СНиП 2.09.03-85. Проектирование подпорных стен и стен подвалов Часть 4

7.5. При одностороннем загружении подвала временной нагрузкой реакцию R 2 следует определять по формуле

k 1 = k 0 Е b I h / E ¢ , (83)

7.6. При наличии конструкций, препятствующих повороту фундамента (сплошная фундаментная плита, перекрестные ленты фундамента для внутреннего каркаса и т.п.), коэффициент k в формулах (78) и (82) следует принимать равным нулю, для конструкций, препятствующих смещению перекрытия подвала, а также при симметричном загружении подвала временной нагрузкой коэффициент k 1 в формуле (82) следует принимать равным нулю.

7.7. Расчет устойчивости стен подвала против сдвига производится из условия (15) для значения b = 0.

Удерживающую силу F sr следует определять по формуле (19), а сдвигающую силу F sa в уровне подошвы фундамента по формуле

7.8. Если устойчивость стен подвала против сдвига (условие 15) не обеспечивается принятыми размерами фундамента, необходимо предусматривать мероприятия, препятствующие сдвигу, например устройство распорок и др.

7.9. Расчет прочности грунтового основания производится из условия (26). В этом случае равнодействующая вертикального давления грунта F v определяется при загружении временной нагрузкой пролета перекрытия подвала, примыкающего к стене, по формуле

7.10. При наличии мероприятий, препятствующих сдвигу фундамента, угол наклона равнодействующей внешней нагрузки к вертикали d 1 в уровне подошвы фундамента при расчете прочности грунтового основания принимается равным нулю.

7.11. Момент в уровне подошвы фундамента относительно оси, проходящей через центр тяжести подошвы фундамента, следует определять по формуле

7.12. Расчетные усилия в стенах подвала определяются по следующим формулам:

пролетный момент на расстоянии у с от верхней опоры

расстояние от верхней опоры до максимального пролетного момента

— (89)

поперечная сила в пролете на расстоянии у с от верхней опоры

поперечная сила в нижнем сечении стены

изгибающий момент в нижнем сечении стены

7.13. При неполной эпюре интенсивности горизонтального давления грунта по высоте стены подвального помещения и несмещаемом перекрытии (см. рис. 14) реакция в уровне низа перекрытия R определяется по формуле

(93)

(94)

Сдвигающую силу F sa и изгибающий момент М 0 в уровне подошвы следует определять по формулам:

7.14. Расчетные усилия в конструктивных элементах подвала (ригелях, колоннах, плитах перекрытия, фундаментах и т.п.) следует определять по известным правилам строительной механики.

7.15. Расчет оснований при деформациях производит по п. 6.14.

, (97)

8. РАСЧЕТ ПОДПОРНЫХ СТЕН И СТЕН ПОДВАЛОВ С УЧЕТОМ СЕЙСМИЧЕСКИХ ВОЗДЕЙСТВИЙ

8.1. Подпорные стены и стены подвалов в районах с сейсмичностью 7 и более баллов должны проектироваться с учетом требований главы СНиП II-7-81 «Строительство в сейсмических районах».

w = arctg ( AK 1 ). (100)

При расчете подпорных стен и стен подвалов произведение АК 1 следует принимать равным 0,04, 0,08 и 0,16 при расчетной сейсмичности соответственно 7, 8 и 9 баллов.

8.3. Пассивное сопротивление грунта с учетом сейсмического воздействия E* r определяется по формуле

Высота железобетонных подпорных стен не ограничивается.

8.5. При расположении оснований смежных секций подпорной стены в разных уровнях перепад от одной отметки основания до другой должен производиться уступами с отношением высоты к длине уступа не более 1 : 2.

8.6. При сооружении подпорных стен из вертикальных сборных элементов по верху стены следует предусматривать монолитный железобетонный пояс на всю длину секции.

8.7. Подпорные стены следует разделять сквозными вертикальными швами на секции длиной не более 15 м с учетом размещения каждой секции на однородных грунтах.

9. РАСЧЕТ ПОДПОРНЫХ СТЕН И СТЕН ПОДВАЛОВ НА СДВИГ В СЛОЖНЫХ ГИДРОГЕОЛОГИЧЕСКИХ УСЛОВИЯХ

9.1. В сложных инженерно-геологических условиях (при наличии слабых прослоек или ослабленных зон в грунте, наличии грунтовых вод и др.) и при значительных нагрузках на примыкающей к подвалу территории общая устойчивость стены должна быть подтверждена расчетом на сдвиг по круглоцилиндрической поверхности.

9.2. При расчете стен подвалов центр вращения принимается в точке пересечения стены и низа перекрытия подвала. Рассматривается устойчивость грунтового массива (вместе с конструкциями), ограниченного поверхностью земли, полом подвала, стеной и дугой некоторой окружности, проведенной из принятого центра вращения (рис. 15).

Рис. 15. Расчетная схема для определения устойчивости стены подвала против сдвига по круглоцилиндрическим поверхностям

9.3. Для расчета стен подвалов рассматриваемый участок разбивается параллельными отрезками: вертикальными (без учета сейсмичности) и направленными по угол w к вертикали (с учетом сейсмичности района).

Устойчивость против сдвига по рассматриваемой кривой считается обеспеченной, если при учете сейсмического воздействия и фильтрационного давления грунтовых вод удовлетворяется следующее условие:

(102)

, (103)

, (104)

tg j * = tg j 1 / k f ; (106)

Расчет следует выполнять, выявляя (при необходимости используя повторные попытки) наиболее опасную кривую, для которой значения левой части условия (102) принимают минимальными.

При расчете круглоцилиндрическую кривую следует проводить через край фундамента или ниже него, пересекая слабый слой грунта, охватывая область повышенных нагрузок, а также учитывая другие особенности участка.

10. КОНСТРУКТИВНЫЕ ТРЕБОВАНИЯ

10.2. Предварительный размер подошвы уголковой подпорной стены может быть установлен в зависимости от интенсивности равномерно распределенной нагрузки, расположенной на поверхности призмы обрушения, нормативного угла внутреннего трения грунта j n и высоты стены h (рис. 16).

Рис. 16. Графики для предварительного подбора размера подошвы уголковых подпорных стен

10.5. Основные размеры подпорных стен (общую высоту, ширину подошвы) следует назначать, как правило, кратными 300 мм.

Размеры толщины элементов стены и подошвы назначаются кратными 20 мм.

10.7. При наличии в основании стены слабых грунтов с расчетным сопротивлением 100-200 кПа (1-2 кгс/см 2 ) либо пучинистых глинистых грунтов при глубине промерзания, равной или большей, чем заглубление фундаментной плиты, основанием должна служить песчаная или щебеночная подушка. Грунт естественного залегания вынимается на глубину не менее 600 мм от подошвы стены и заменяется песком или щебнем. Песок отсыпается слоями, поливается водой и утрамбовывается.

Подушку следует выполнять в котловане с предельно крутыми откосами. Размеры подушки должны быть больше соответствующих размеров подошвы на 400 мм (по 200 мм в каждую сторону) при засыпке песком и на 600 мм (по 300 мм в каждую сторону) при засыпке котлована щебнем.

10.8. Под подошвой монолитной стены следует устраивать выравнивающую бетонную подготовку толщиной 100 мм, которая должна выступать за грань подошвы не менее чем на 100 мм.

Сборные фундаментные плиты следует устанавливать на подготовленное основание в виде утрамбованного в грунт щебня. Толщина слоя щебня должна приниматься не менее 100 мм и выступать за грани подошвы не менее чем на 150 мм.

10.9. При наличии в основании слабых грунтов (при соответствующем обосновании) может быть выполнено искусственное основание в виде свайного ростверка и т. д.

10.10. В продольном направлении подошву подпорной стены следует принимать горизонтальной или с уклоном не более 0,02. При большем уклоне подошва выполняется ступенчатой.

В поперечном направлении подошву подпорной стены следует принимать горизонтальной или с уклоном в сторону засыпки не более чем 0,125.

10.11. Конструкции подпорных стен должны быть разделены на всю высоту (включая фундаменты) температурно-усадочными швами.

При наличии в основании подпорной стены неоднородных грунтов расстояния между швами должны быть уменьшены с таким расчетом, чтобы подошва фундамента каждого отсека опиралась на однородный грунт.

Расстояние между швами допускается увеличивать при проверке конструкции расчетом.

Швы в монолитных бетонных и железобетонных подпорных стенах выполняются путем постановки в тело конструкции просмоленной доски. Ширина швов принимается равной 30 мм.

10.12. Обратную засыпку пазух подпорных стен следует производить дренирующими грунтами (песчаными или крупнообломочными).

Рис. 17. Габариты приближения рамповых подпорных стен (размеры в скобках даны для железных дорог узкой колеи)

Рис. 18. Габариты приближения железнодорожного пути до выступающих частей подпорных стен

Грунты засыпки необходимо трамбовать послойно до тех пор, пока величина коэффициента уплотнения k у будет не менее 0,95.

Не допускается применять для обратных засыпок тяжелые и пластичные глины, а также грунты, содержащие более 5% по весу органических и растворимых включений.

10.13. Высота подпорных стен для грузовых рамп автомобильного транспорта со стороны подъезда автомобилей должна быть равной 1200 мм от уровня поверхности проезжей части дороги или погрузочно-разгрузочной площадки (рис. 17).

10.14. Высота подпорных стен для грузовых и пассажирских рамп железнодорожного транспорта от уровня головки рельсов должна быть равной 1100 мм для колеи 1520 мм и 750 мм для колеи 750 мм.

Горизонтальное расстояние от оси ближайшего железнодорожного пути до наружного края рампы должно быть равно 1920 мм и 1370 мм соответственно для железнодорожной колеи шириной 1520 мм и 750 мм.

10.15. В насыпях на прямых участках минимальное расстояние от оси ближайшего железнодорожного пути до верха наружной грани подпорной стены следует принимать не менее 2,5 м (рис. 18).

10.16. В выемках на прямых участках минимальное расстояние от оси ближайшего железнодорожного пути до выступающих частей подпорной степи на уровне подошв шпал и выше должно быть не менее 3,1 м.

10.17. На кривых участках минимальные расстояния от оси ближайшего железнодорожного пути до подпорной стены необходимо увеличить в соответствии с табл. 9.

10.20. При возможности хождения людей по поверхности засыпки и непосредственной близости к стенке необходимо устраивать ограждение высотой 1 м, рассчитанное на сосредоточенное горизонтальное усилие 0,7 кН.

10.21. При расположении автодорог вдоль подпорной стены у стен следует предусматривать тротуар шириной не менее 750 мм с колесоотбойным брусом (барьером) высотой не менее 0,4 м.

В качестве колесоотбойного бруса рекомендуется применять сборные или монолитные железобетонные элементы.

10.22. Поверхность подпорных стен, обращенная в сторону засыпки, должна быть защищена гидроизоляцией. Допускается применение окрасочной гидроизоляции с битумными растворами или мастиками в соответствии с нормативными документами.

10.23. При расположении подпорных стен вне здания следует предусматривать устройство со стороны подпора грунта пристенного дренажа (рис. 19).

В водоупорных грунтах в основании дренажа следует устраивать подготовку из жирной глины толщиной 200 мм с уклоном 0,05 в сторону стены. Пристенный песчаный дренаж толщиной 300 мм выполняется из песка средней крупности.

10.24. На косогорных участках для отвода атмосферных вод за тыльной гранью подпорной стены должен быть предусмотрен водоотводный кювет.

10.25. Для защиты лицевой поверхности подпорной стены от подтеков ливневой воды, особенно для стен, расположенных на косогорных участках, следует предусматривать устройство козырька со “слезником” или установку карнизных блоков (рис. 20).

Рис. 19. Схема дренажа

Рис. 20. Устройство карниза стены

10.26. Работы по антикоррозионной защите закладных и соединительных металлических элементов, а также анкерных тяг следует проводить в соответствии с действующими нормативными документами.

10.27. Армирование подпорных стен следует производить унифицированными арматурными сетками по ГОСТ 23279-85 “Сетки арматурные для железобетонных конструкций и изделий”.

10.28. Армирование монолитных консольных подпорных стен уголкового профиля производится самонесущими пространственными блоками, собираемыми из плоских сеток (рис. 21).

При необходимости устройства шва бетонирования (в месте сопряжения подошвы и стенки) армирование осуществляется пространственными армокаркасами с установкой в месте шва дополнительных стыковых сеток.

10.29. Армирование монолитных подпорных стен может быть осуществлено отдельными стержнями (рис. 22).

В монолитных фундаментных плитах при отсутствии бетонной подготовки защитный слой бетона для нижней рабочей арматуры должен быть не менее 70 мм.

Рис. 21. Схема армирования подпорной стены самонесущими арматурными блоками

Рис. 22. Схема армирования монолитной подпорной стены отдельными стержнями

10.31. Глубина заделки растянутых стержней сборных вертикальных элементов в паз фундамента должна быть не менее 25 диаметров рабочих стержней для арматуры класса А-III и не менее 20 диаметров для арматуры класса А-II. Кроме того, глубина заделки панели в паз должна быть не менее 1,5 толщины панели.

Глубину заделки растянутых рабочих стержней в паз допускается уменьшать до 15 диаметров при условии приварки к концам продольной арматуры двух анкерующих стержней диаметром не менее половины диаметра рабочих стержней и расположенных на расстоянии не менее 100 мм один от другого.

Для осуществления подливки и рихтовки лицевых плит глубину паза следует принимать на 50 мм больше глубины заделки панели.

10.32. Петлевые стыки (рис. 23) при сопряжении отдельных элементов, в зависимости от принятой конструкции, могут воспринимать либо только осевое растяжение (для присоединения дополнительной анкерной плиты с целью повышения несущей способности стены на сдвиг), либо внецентренное растяжение или изгибающие моменты (для сопряжения лицевых и фундаментных плит).

10.33. Петлевые выпуски по расположению и диаметру должны соответствовать требуемой по расчету арматуре стыкуемого элемента, а также требованию п. 10.34.

Минимальный диаметр загиба петли и соответственно диаметр бетонного ядра D min определяется расчетом, исходя из условия

Кроме того, диаметр петли и бетонного ядра D должен быть не менее расстояния между растянутой и сжатой арматурой, т. е. петля должна огибать все расчетное сечение.

Площадь сечения всех продольных стержней в бетонном ядре А а,я должна удовлетворять условию

Количество стержней в бетонном ядре должно быть не менее 4 в стыке, работающем на осевое растяжение, и не менее 6 в стыке, работающем на изгиб или внецентренное растяжение.

При устройстве петлевых стыков необходимо тщательно обработать торцовые бетонные поверхности сопрягаемых элементов насечкой с очисткой и промывкой их водой, а также предусмотреть установку в зоне стыка дополнительных поперечных стержней, привариваемых к петлевым выпускам (рис. 24).

Рис. 23. Конструкция петлевых стыков

Рис. 24. Установка дополнительных поперечных стержней в зоне петлевого стыка

Рис. 25. Типы наружных стен подвалов

Марка бетона стыка должна быть не ниже марки бетона сопрягаемых элементов.

10.35. Наружные стены подвалов могут выполняться из бетонных блоков, сборных железобетонных панелей, монолитного бетона и железобетона (рис. 25). Массивные подпорные стены из сборных блоков или монолитного бетона применяются при небольшой глубине подвала (до 3м) и небольшой нагрузке (до 10 кПа) на прилегающей территории.

Стены из вертикальных сборных железобетонных панелей, опертых на перекрытие, применяются в подвалах при значительных нагрузках на пол цеха, например в цехах заводов черной металлургии, и при большом заглублении подвалов. Стены из сборных железобетонных плит, располагаемых горизонтально и опирающихся на фундаменты колонн зданий, используют главным образом в многоэтажных промышленных зданиях каркасного типа.

Рис. 26. Пример конструктивного решения

Рис. 27. Пример конструктивного решения подвального помещения с техническим этажом

10.36. Наибольшее распространение в промышленном строительстве получили конструктивные решения подвалов в виде каркасной схемы с вертикальными плоскими стеновыми панелями и опирающимися на них ребристыми плитами. В многопролетных подвалах применяются сборные железобетонные ригели и прямоугольные колонны.

Рис. 28. Пример решения температурно-усадочного шва

Примеры конструктивного решения одноэтажных и двухэтажных подвалов в таком исполнении приведены на рис. 26 и 27.

10.37. Монтажные и эксплуатационные проемы в перекрытиях подвальных помещений должны быть прямоугольными. Монтажные проемы следует перекрывать съемными плитами в уровне верха конструкции перекрытия подвала, имеющими предел огнестойкости такой же, как перекрытие. Эксплуатационные проемы следует перекрывать съемными плитами в уровне отметки чистого пола цеха.

10.38. Полы подвальных помещений следует предусматривать с уклоном к трапам (приямкам) канализации с обособленной системой отвода воды. Непосредственное соединение приямков с ливневой и другими типами канализации запрещается.

10.39. Подвальные помещения при наличии подземных вод должны быть защищены гидроизоляцией от проникания воды в соответствии с требованиями действующих нормативных документов.

В качестве основной меры защиты следует предусматривать пластовые дренажи под всем полом подвала.

При отсутствии подземных вод поверхность конструкций, обращенных в сторону засыпки, должна быть покрыта окрасочной гидроизоляцией или битумной мастикой.

10.41. Обратную засыпку пазух котлована следует производить с двух противоположных сторон подвала с перепадом по высоте не более 1 м. Уплотнение засыпки следует производить согласно требованиям нормативных документов с коэффициентом уплотнения k у не менее 0,95.

Пример 1. Расчет массивной подпорной стены

Расчетные характеристики грунта основания:

g 1 = 18,9 кН/м 3 ; g II = 18 кН/м 3 ;

j 1 = 22 ° ; j II = 25 ° ;

с 1 = 8 кПа; с II = 12 кПа.

Расчетные характеристики грунта засыпки:

g¢ 1 = 18 кН/м 3 ; g¢ II = 17 кН/м 3 ;

j¢ 1 = 26 ° ; j¢ II = 29 ° ;

Требуется проверить принятые размеры подошвы подпорной стены и определить усилия в сечении 1-1. Расчет ведем на 1 м длины стены.

Таблица значений тригонометрических функций приведена в прил. 3.

Интенсивность горизонтального активного давления грунта от собственного веса на глубине у = h = 4,2 м определяем по формуле (1)

Интенсивность горизонтального давления грунта от равномерно распределенной нагрузки определяем по формуле (9)

Р q = q g f l = 5 × 1,2 × 0,38 = 2,28 кПа.

По табл. 3 прил. 2 при d = j¢ 1 = 26 ° l = 0,38.

Расчет устойчивости положения стены против сдвига

Сдвигающую силу F sa определяем по формуле (16) при у b = h :

F sa, g = P g h /2 = 33,04 × 4,2/2 = 69,38 кН;

F sa,q = P q y b = 2,28 × 4,2 = 9,58 кН;

F sa = F sa, g + F sa,q = 69,38 + 9,58 = 78,96 кН.

Рис. 1. К расчету массивной подпорной стены

Сумму проекций всех сил на вертикальную плоскость определяем по формуле (20)

F v = F sa tg( e + d ) + G ст + g 1 tg b b 2 /2 = 78,96 tg(21 ° +26 ° ) + 104,2 + 0 = 188,88 кН.

Вес стены взят с учетом веса грунта на ее уступах ( G ст = 104,2 кН).

Пассивное сопротивление грунта F r определяем по формуле (22) при h r = d = 1,2 м.

l r = 1; с 1 = 5 кПа; g 1 = 18,9 кН/м 3 ;

Удерживающую силу F sr определяем по формуле (19) при с 1 = 5 кПа (см. п. 6.6):

Проверяем устойчивость стены из условия (15):

F sa = 78,96 кН × 101,92/1,1 = 83,39 кН.

2 случай ( b 2 = j I /2 = 11 ° )

l r = tg 2 (45 ° + j I /2) = 2,19;

F v = 78,96 tg(21 ° +26 ° )+104,2 + 18,9 tg 11 °× 2,4 2 /2 = 199,46 кН.

Пассивное сопротивление грунта E r определяем при:

h r = d + b tg b = 1,2 + 2,4tg 11 ° = 1,67 м;

Проверяем условие (15):

F sa = 78,96 кН × 155,05/1,1 = 126,86 кН.

3 случай ( b 3 = j I = 22 ° )

F v = 78,96 tg(21 ° + 26 ° ) + 104,2 + 18,9 tg22 °× 2,4 2 /2 = 210,87 кН;

h r = 1,2 + 2,4 tg22 ° = 2,17 м;

F sa = 78,96 кН × 167,78/1,1 = 137,27 кН.

Условие (15) во всех трех случаях удовлетворено, устойчивость стены против сдвига обеспечена.

В соответствии с п. 6.9

tg d I = F sa / F v = 78,96/188,88 = 0,42 ;

tg d I > sin j I = 0,3746.

Расчет прочности основания не производится.

Расчет основания по деформациям

Расчетное сопротивление грунта основания R определяем по формуле (39):

где g с1 = 1,3; g с2 = 1б1 (по табл. 6); k = 1,1; М g = 0,78; М q = 4,11; М с = 6,67 (по табл. 7 при j II = 25 ° ); d = 1,2 м.

Интенсивность нормативного давления l = 0,33 (при e = 21 ° ; d = j¢ II = 29 ° по табл. 3 прил. 2).

Р g = (17 × 1 × 4,2-0)0,33 × 4,2/4,2 = 23,56 кПа;

Р q = 5 × 1 × 0,33 = 1,65 кПа;

F sa, g = 23,56 × 4,2/2 = 49,48 кН;

F sa,q = 1,65 × 4,2 = 6,93 кН;

F sa = F sa, g + F sa,q = 49,48 + 6,93 = 56,41 кН.

Расстояние от равнодействующей сдвигающей силы до низа подошвы стены определяем по формуле (33)

Изгибающий момент от собственного веса стены и грунта на обрезах относительно центра тяжести подошвы:

F v = 56,41 tg(21 ° + 29 ° ) + 85,3 + 0 =152,53 кН,

где е = М 0 / F v = 66,13/152,53 = 0,43 м > b /6 = 2,4/6 = 0,4 м.

р max = 2 F v /3 c 0 = 2 × 152,53/3 × 0,77 = 132,06 кПа;

Определяем усилия в сечении стены I-I (при у = 3м) по формулам (40):

N i = S F vi = (0,5 × 1,2 + 1 × 1,8)20 × 1,1 + 1,2 × 0,5 × 18 × 1,15 + 5 × 1,2 × 0,5 = 68,22 кН;

Q i = S F sa,i = 2,28 × 3 + 33,04 × 3 2 /4,2 × 2 = 42,24 кН;

М i = S F vi x i + S F sa,i y i = 1,52 + 45,66 = 47,18 кН × м,

х1,2 × 0,25 = 1,52 кН × м; S F sa,i y i = 2,28 × 3 × 3/2 + 33,04 × 3 2 × 1/4,2 × 2 = 45,66 кН × м.

Пример. 2. Расчет уголковой подпорной стены

Требуется проверить габаритные размеры принятой конструкции, определить изгибающие моменты и поперечные силы в элементах стены.

Расчетные характеристики грунта основания:

g I = 1,05 × 17 = 18 кН/м 3 ; g II = 17 кН/м 3 ;

j I = 32 ° /1,1 = 29 ° ; j II = 32 ° ;

Расчетные характеристики грунта засыпки:

g¢ I = 0,95 × 18 = 17 кН/м 3 ; g¢ II = 0,95 × 17 = 16 кН/м 3 ;

j¢ I = 0,9 × 29 ° = 26 ° ; j¢ II = 0,9 × 32 ° = 29 ° ;

Определяем интенсивность давления грунта на конструкцию стены.

Условный угол плоскости обрушения

tg e = 3,3/6 = 0,55 ; e = 28 ° 48 °¢» 29 ° ;

По табл. 3 прил. 2 при d = j¢ I = 26 ° l = 0,39.

Интенсивность горизонтального активного давления грунта от собственного веса на глубине у = h = 6 м определяем по формуле (1):

Интенсивность горизонтального давления грунта от равномерно распределенной нагрузки определяем по формуле (3):

Р q = q g f l = 25 × 1,2 × 0,39 = 11,7 кПа..

Рис. 2. К расчету уголковой подпорной стены

Расчет устойчивости положения стены против сдвига

Сдвигающую силу F sa определяем по формулам (16)-(18) при y b = h = 6 м:

F sa, g = P g h /2 = 45,75 × 6/2 = 137,25 кН;

F sa,q = P q y b = 11,7 × 6 = 70,2 кН;

F sa = F sa, g + F sa,q = 137,25 + 70,2 = 207,45 кН.

Сумму проекций всех сил на вертикальную плоскость определяем по формуле (21):

F v = F sa tg( e + j¢ I ) + g¢ I g f [ h ( b-t )/2 + td ] + g I tg b b 2 /2 =

+ 18 tg 0 °× 3,9 2 /2 = 514,4 кН.

Пассивное сопротивление грунта E r определяем по формуле (22) при h r = d = 1,5м; g I = 18 кН/м 3 ; l r = 1; c 1 = 0

Удерживающую силу F sr определяем по формуле (19):

Проверка устойчивости стены из условия (15).

F sa = 207,45 кН × 303,17/1,1 = 275,61 кН.

2 случай ( b 2 = j I /2 = 14 ° 30 ¢ )

l r = tg2(45 ° + j I/2) = tg 2(45 ° +29 ° /2) = 2,86 ;

Пассивное сопротивление грунта E r определяем при h r = d + b tg b = 1,5 + 3,9 tg14 ° 30 ¢ = 2,5 м:

E r = 18 × 2,5 2 × 2,86/2 + 0 = 160,88 кН;

F sa = 207,45 кН × 302/1,1 = 274,55 кН.

3 случай ( b 3 = j I = 29 ° )

h r = d + b tg b =1,5 + 3,9 tg29 ° = 3,64 м;

E r = 18 × 3,64 2 × 2,86/2 + 0 = 341,04 кН;

F sa = 207,45 кН × 341,04/1,1 = 310,04 кН.

Условие (15) во всех трех случаях удовлетворено, устойчивость стены против сгиба обеспечена.

В соответствии с п. 6.9:

tg d 1 = F sa / F v = 207,45/514,4 = 0,403;

Следует проверить прочность грунтового основания.

Расстояние от равнодействующей сдвигающей силы до низа подошвы стены определяем по формуле (33)

Сумму моментов всех вертикальных и горизонтальных сил относительно оси, проходящей через центр тяжести, определяем по формуле (32)

Эксцентриситет приложения равнодействующей

е = М 0 / F v = 371,11/514,4 = 0,72 м.

Приведенная ширина подошвы

По табл. 5 при j I = 29 ° ; d 1 = 22 ° ; N g = 1,73 ; N q = 6,27.

Вертикальную составляющую силы предельного сопротивления основания определяем по формуле (28)

N u = b ¢ ( N g b ¢g I + N q g¢ I d + N c c I ) = 2,46(1,73 × 2,46 × 18 + 6,27 × 17 × 1,5 + 0) = 581,78 кН;

F v = 514,4 кН × 581,78/1,1 = 528,89 кН.

Хотите оперативно узнавать о новых публикациях нормативных документов на портале? Подпишитесь на рассылку новостей!

Источник