армирование пилястр монолитных стен
Конструктивное армирование монолитных стен
гадание на конечно-элементной гуще
у вас в задании на проектирование должно быть написано: монолитная ЖЕЛЕЗОбетонная конструкция. проектируйте её так, чтобы она была ЖЕЛЕЗОбетонной, т.е. по конструктивному минимуму (каркасы 2d12 через 400мм, поперечная в каркасах d8 шаг 180, распредка 2d8 через 360мм. ну или через 400, но её привязывать не удобно).
гадание на конечно-элементной гуще
гадание на конечно-элементной гуще
1. нужно исключить хрупкое разрушение
2. нужно присечь прогрессирующее обрушение в случае ЧС 
короче, надо ставить.
п.с. знаю один дом, 10 этажей, где арматуру поставили в пересечениях стен и обрамили проёмы. стоит.
Почитал на форуме похожие темы. может у кого-нибудь есть СММ-1Р.99 «Руководство по проектированию конструкций монол. и сб/монол. зданий различной этажности, возводимых в инвентарных переставных опалубках»?
положи сетку d10, шаг 200 в основании фундамента для восприятия отпора грунта. А так, в принципе, ничем отличаться не будет.
У меня по ходу возникли еще сомнения насчет условий закрепления верхнего конца стены к монол. перекрытию. По расчету принимались условные заделки по концам стены, т.е. расчетная длина 0.8l, а если стена и перекрытие не будут иметь никакой арматурной связи, можно ли считать поворот вернего конца стены ограниченным? или в этом случае нужно принимать шарнир?
гадание на конечно-элементной гуще
с учётом, что там паркинг, я бы ставил арматуру. стену выбить как нефиг. да и вообще я склоняюсь к мысли, что _любые_ дома надо на сейсмику в 6 баллов считать.
Пособие Армирование элементов монолитных железобетонных зданий. Пособие по проектированию
ФГУП «НИЦ «Строительство»
НИИЖБ им. А.А. Гвоздева
АРМИРОВАНИЕ ЭЛЕМЕНТОВ МОНОЛИТНЫХ
ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ ЗДАНИЙ
Пособие по проектированию
Москва
Данное Пособие предназначено для использования при проектировании элементов зданий из монолитного железобетона и восполняет пробел, касающийся их армирования. В нем приведены последние разработки НИИЖБ по эффективным арматурным сталям, таким как стержневая классов А500С и А500СП и поставляемая в мотках, классов А500С и В500С, в том числе промежуточных диаметров, винтовая и канатная арматура.
Предлагаются новая методика расчета зданий на аварийные нагрузки и рекомендации по их проектированию с учетом предотвращения прогрессирующего обрушения.
В приложениях к пособию приводятся конструктивные требования к армированию основных элементов зданий из монолитного железобетона и примеры конструирования армирования этих элементов в реальных проектах.
Одобрено конструкторской секцией НТС НИИЖБ 13 сентября 2007 г.
Утверждено приказом ФГУП «НИЦ «Строительство» от 17 сентября 2007 г. № 181.
Материалы Пособия могут быть использованы как в практическом проектировании монолитных зданий, так и в учебном процессе по строительным специальностям.
Рецензенты: д-р техн. наук, проф. А.С. Залесов и д-р техн. наук, проф. В.А. Клевцов.
1. ЭФФЕКТИВНАЯ АРМАТУРА ДЛЯ МОНОЛИТНОГО СТРОИТЕЛЬСТВА
1.1 Стержневой арматурный прокат
1.2 Арматурный прокат, поставляемый в мотках (бунтах)
1.3 Винтовой арматурный прокат
1.4 Канатные элементы и их применение в предварительно напряженных перекрытиях зданий
2 ОСНОВНЫЕ РАСЧЕТНЫЕ ТРЕБОВАНИЯ
3 ТРЕБОВАНИЯ ПО ЗАЩИТЕ ЗДАНИЙ ОТ ПРОГРЕССИРУЮЩЕГО ОБРУШЕНИЯ
3.1 Очередность расчета по приведенной методике для вновь проектируемых зданий и при экспертизе проектных решений [10]
4 КОНСТРУКТИВНЫЕ ТРЕБОВАНИЯ
5 АНКЕРОВКА АРМАТУРЫ
6 СОЕДИНЕНИЯ АРМАТУРЫ
6.1 Стыки арматуры без сварки
6.2 Сварные соединения для арматуры всех типов
6.3 Сварные соединения, применяемые для термомеханически упрочненной арматурной стали класса А500СП
6.4 Дополнительные технологические рекомендации по сварке арматурной стали класса А500СП для типовых сварных соединений, а также нетипового стыкового соединения с 3-4 накладками
6.5 Дополнительные технологические рекомендации по сварке арматурной стали класса А500СП для нетиповых сварных соединений
6.6 Механические стыковые соединения
7 ТРЕБОВАНИЯ К ГИБОЧНЫМ ОПЕРАЦИЯМ
8 ПРИЕМКА, ВХОДНОЙ КОНТРОЛЬ КАЧЕСТВА АРМАТУРЫ У ПОТРЕБИТЕЛЯ, МАРКИРОВКА, УПАКОВКА
9 КОНТРОЛЬ КАЧЕСТВА СВАРНЫХ СОЕДИНЕНИЙ АРМАТУРЫ КЛАССОВ А500С И А500СП
ПРИЛОЖЕНИЕ 1 КОНСТРУКТИВНЫЕ ТРЕБОВАНИЯ К АРМИРОВАНИЮ ОСНОВНЫХ ЭЛЕМЕНТОВ ЗДАНИЙ ИЗ МОНОЛИТНОГО ЖЕЛЕЗОБЕТОНА
Раздел 1. Армирование монолитных фундаментов
Раздел 2. Армирование монолитных стоек и стен
Раздел 3. Армирование монолитных железобетонных балок и плит перекрытия
ПРИЛОЖЕНИЕ 2 ПРИМЕРЫ АРМИРОВАНИЯ КОНСТРУКЦИЙ ЗДАНИЙ ПОВЫШЕННОЙ ЭТАЖНОСТИ ИЗ МОНОЛИТНОГО ЖЕЛЕЗОБЕТОНА
Раздел 1 Фундаменты
Раздел 2. Вертикальные конструкции цокольного этажа
Раздел 3 Перекрытия цокольного этажа
Раздел 4 Вертикальные конструкции типового этажа
Раздел 5 Перекрытия типового этажа
Раздел 7 Лестницы, ограждения балконов
ПРИЛОЖЕНИЕ 3 ИНФОРМАЦИОННОЕ ПИСЬМО ГОССТРОЯ АП-4823/02
10 СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ
ВВЕДЕНИЕ
Арматурный прокат для железобетона является одним из самых массовых видов продукции черной металлургии.
С учетом все возрастающих темпов строительства объемы производства арматурного проката в обозримой перспективе будут только увеличиваться (табл. 1).
Ввод жилья, строительные материалы
Ввод жилья, млн. м 2
сборный железобетон, млн. м 3
предварительно напряженный железобетон. млн. м 3
Стальная арматура всех видов, тыс. т
Высокопрочная напрягаемая арматура, тыс. т
в том числе стержневая классов А800, A т800 и Ат1000
* Данные лаборатории арматуры НИИЖБ
** Оценочные данные ЦПЭ НИИЖБ
Номенклатура и сортамент арматурного проката, производимого на металлургических предприятиях бывшего СССР, складывались под влиянием спроса, ориентированного массовым развитием сборного железобетона и в условиях, практически изолированных от мирового рынка. До настоящего времени это обстоятельство в большей или меньшей степени для разных металлургических предприятии сказывается в недополучении прибыли, связанном с производством устаревших видов арматурного проката, с высокой себестоимостью и низкой конкурентной способностью.
Требования, предъявляемые к арматурному прокату строителями (потребителями) еще на ранней стадии развития железобетона, остались актуальными и в настоящее время.
Учитывая особенности современного производства и эксплуатации арматурных элементов сборного и монолитною железобетона (каркасов, сеток, закладных деталей, монтажных петель и т.п.), к основным требованиям по прочности, деформативности и сцеплению с бетоном добавились дополнительные требования по свариваемости, хладостойкости, коррозионной стойкости арматуры и др. Из-за все возрастающих требований к качеству строительства экономическая эффективность и надежность применения того или иного вида арматурного проката у потребителя становятся основополагающими для внедрения его у производителя.
На ранней стадии производства арматуры главными определяющими ее потребительских свойств были технические возможности сталелитейного и прокатного технологического оборудования. Тогда строители были вынуждены довольствоваться той арматурной продукцией, которую производила металлургическая промышленность.
В связи с бурным развитием металлургического производства в последние годы практически все технологические ограничения с производства арматуры были сняты. В настоящее время металлурги готовы производить ту арматурную продукцию, которая может быть эффективно использована в строительстве.
В соответствии с СП 52-101-2003 для армирования железобетонных конструкций рекомендуется применять арматуру следующих видов:
— горячекатаную гладкую и периодического профиля с постоянной и переменной высотой выступов (соответственно кольцевой и серповидный профили) диаметром 6-40 мм;
— термомеханически упрочненную периодического профиля с постоянной и переменной высотой выступов (кольцевой и серповидный) диаметром 6-40 мм:
— холоднодеформированную периодического профиля диаметром 3-12 мм.
Класс арматуры по прочности на растяжение обозначается:
Классы арматуры по прочности на растяжение А и В отвечают гарантированному значению предела текучести (с округлением) с обеспеченностью не менее 0,95, определяемому по соответствующим государственным стандартам или техническим условиям.
В необходимых случаях к арматуре предъявляются требования по дополнительным показателям качества: свариваемость, пластичность, сцепление с бетоном, хладостойкость, коррозионная стойкость, усталостная прочность и др.
При проектировании железобетонных конструкций может быть использована арматура:
— гладкая класса А240 (A-I);
Класс арматуры и диаметр, мм
Унифицированная свариваемая арматура имеет химический состав, определяемый содержанием в стали углерода не более 0,22 %.
Применение арматуры класса А500 вместо арматуры класса А400 (А- III ) обеспечивает более 10 % экономии стали в строительстве.
Для отечественного строительства возможна замена этим классом стали не только арматуры класса А400 (А- III ), но и гладкой арматуры класса А240(А- I ), применяемой в виде конструктивной арматуры в монтажных петлях, в закладных деталях и т.п.
Для этого арматура при σт=500 Н/мм 2 должна иметь максимальную пластичность при растяжении и изгибе как в целых стержнях, так и после сварки и удельную энергию разрушения на уровне горячекатаной стали класса А240 как при положительных, так и при низких отрицательных температурах [ 1].
Этим условиям в термомеханически упрочненном состоянии могут соответствовать низкоуглеродистые стали марок: Ст3сп, Ст3пс, Ст3Гпс или низколегированные стали типов 18ГС, 20ГС и т.п.
Учитывая вышеизложенное, в качестве эффективной арматуры для железобетонных конструкций, устанавливаемой по расчету, следует преимущественно применять арматуру периодического профиля класса А500 (А500С, А500СП), а также арматуру класса В500 в сварных сетках и каркасах.
1) Отменен с 1 марта 2004 г.
Во второй части, оформленной в виде приложений 1 и 2, приводятся конструктивные требования к армированию основных элементов зданий из монолитного железобетона, а также примеры рабочей документации по армированию основных конструктивных элементов монолитных зданий с разными конструктивными схемами, построенных в Москве и разработанных ЗАО «Проектно-архитектурная мастерская «ПИК»», ЗАО «Трианон», КНПСО Центр «Поликварт», а также в НИИЖБ.
В работе использованы материалы исследований, в проведении которых принимали участие сотрудники: И.Н. Суриков, В.З. Мешков, B.C. Гуменюк, Г.Н. Судаков, К.Ф. Штритер, Б.Н. Фридлянов, И.С. Шапиро, АА. Квасников, И.П. Саврасов, О.О. Цыба, М.М. Козелков, А.Р. Демидов, С.Н. Шатилов, В.П. Асатрян. Оформление графической части издания выполнял А.А. Квасников с участием Л.А. Гладышевой, А.В. Лугового, Д.В. Плотникова, В.Я. Никитиной, Т.Н. Николаевой, Н.И. Федоренко и др.
1. ЭФФЕКТИВНАЯ АРМАТУРА ДЛЯ МОНОЛИТНОГО СТРОИТЕЛЬСТВА
1.1 Стержневой арматурный прокат
В строительстве из монолитного железобетона для армирования применяется преимущественно стержневой арматурный прокат диаметром 10-40 мм (табл. 3).
Расход арматуры в жилищном строительстве Москвы
Класс и сортамент арматуры, мм
Монолитные здания с шагом более 4,2 м
Средний по многоэтажным жилым домам
монолитные с шагом до здания 4,2 м
До 90-х годов прошлого столетия в СССР практически единственным типом периодического профиля стрежневой арматуры был профиль так называемой кольцевой конфигурации по ГОСТ 5781-82 (рис. 1,а).
В настоящее время в РФ стержневой арматурный прокат наиболее распространенных классов А400 и А500 выпускается как с кольцевым, так и с «европрофилем», имеющим двухстороннее расположение серповидных поперечных ребер, форма которых регламентируется СТО АСЧМ 7-93 (рис. 1,б). В западно-европейских странах этот профиль начал широко применяться для стержневой арматуры с начала 70-х годов и к настоящему времени практически полностью вытеснил профили других типов.
По сравнению с «кольцевым» профилем по ГОСТ 5781-82 геометрия серповидного профиля имеет ряд преимуществ, относящихся к технологичности в современном прокатном производстве.
Плавное изменение высоты серповидных поперечных ребер и отсутствие их пересечений с продольными ребрами позволяет несколько повысить выносливость стержней при воздействии многократно повторяющихся нагрузок.
Существенным недостатком серповидного профиля являются сниженная по сравнению с кольцевым профилем прочность и жесткость сцепления арматурных стержней с бетоном вследствие меньшей площади смятия поперечных ребер при их увеличенном шаге.
Это нашло отражение в нормах проектирования разных стран. В международных рекомендациях ЕКБ-ФИП 1970 г. и ряде последующих редакций проекта Еврокода, нормах США расчетные базовые длины анкеровки арматуры в 1,3-2 раза выше, чем требуемые по строительным нормам РФ. Большой объем зарубежных публикаций по исследованиям сцепления за этот период [2] свидетельствует о научной обоснованности таких требований к арматуре с «европрофилем». Это видно на диаграмме рис. 2. где в ретроспективе приведены значения базовых длин анкеровки арматуры периодического профиля класса А400 (420) диаметром до 20 мм в бетоне класса В25 (М350), установленные нормами проектирования разных стран. В отличие от европейских стран, где серповидный профиль занял практически монопольное положение на рынке арматуры, в России, где число производящих apматypy металлургических предприятий велико, продолжают мирно уживаться и серповидный профиль, и традиционный кольцевой профиль по ГОСТ 5781-82. Это положение допускается действующими стандартами и ТУ на арматурный прокат. Стержневая арматура практически любого класса может иметь, один из этих профилей и, следовательно, нереально гарантировать проектировщику, что на объем будет поставляться арматура только одного профиля весь период строительства. Полому в СП 52-101-2003 было сочтено целесообразным принять унифицированное требование к базовой длине анкеровки, дающее некое компромиссное значение l о,ап для всех применяемых профилей. Очевидно, однако, что при этом оказалась необоснованно сниженной степень надежности конструкций, армированных стержнями с двухсторонним серповидным профилем.
Рисунок 2 — Базовые значения длины анкеровки стержневой арматуры по нормам проектирования СССР (РФ), CEN ( FIN ), США (ACI-318). Бетон В25 (М350), арматура А400 (A-III) диаметром 16 мм
Разработанный специально для арматуры класса прочности 500 МПа (А500СП) профиль с условным названием «серповидный четырехсторонний» объединяет в себе положительные особенности как кольцевого, так и серповидного двухстороннего профилей, имеет показатели прочности сцепления с бетоном даже более высокие, чем у профиля по ГОСТ 5781-82 (рис. 3). Кроме того, он позволяет без прокатной маркировки специальных символов безошибочно идентифицировать класс прочности арматуры на поверхности стержней, что практически исключает возможность случайного попадания в конструкции арматуры низшего класса прочности ( рис. 1,в).
Рисунок 3 — Конструкция четырехстороннего серповидного профиля
По сравнению с двухсторонним серповидным новый профиль позволяет при той же высоте поперечных ребер увеличить их относительную площадь смятия fR в 1,3-1,4 раза при том, что шаг ребер в каждом ряду увеличивается на 10-15 %. Увеличенный шаг расположенных вразбежку поперечных выступов облегчает внедрение между выступами зернам крупного заполнителя, что повышает и прочность, и жесткость сцепления. Четырехрядная компоновка ребер делает более равномерным по контуру сечения стержня распределение расклинивающих бетон усилий распора, возникающих в зонах анкеровки или нахлестки арматуры.
Преимущества формы нового профиля подтвердили проведенные в НИИЖБ сравнительные исследования взаимодействия с бетоном стержней с кольцевым профилем по ГОСТ 5781-82, с серповидным двухсторонним по СТО АСЧМ 7-93 и новым (серповидным четырехсторонним). Так как минимальные нормируемые значения относительной площади смятия (критерий Рема) приняты для арматуры с серповидным двухсторонним профилем 0,056 и четырехсторонним 0,075, наиболее объективными будут считаться сопоставительные испытания на сцепление образцов арматуры с этими значениями критерия Рема. Характерные результаты испытаний на сцепление арматуры с бетоном приведены на рис. 4. Выполненными исследованиями обнаружена способность стержней с новым профилем при определенных условиях сохранять максимально достигнутую прочность сцепления даже при значительных пластических деформациях стержней при напряжениях на уровне предела текучести и даже выше.
Рисунок 4 — Деформации втягивания незагруженного конца стержня и энергоемкость разрушения сцепления арматуры с бетоном (профили: серповидные четырехсторонний и двухсторонний).
В аналогичных условиях стержни и серповидного двухстороннего, и кольцевого профилей теряют прочность сцепления при значительно меньших пластических деформациях. То есть затрата энергии на разрушение сцепления (энергоемкость сцепления) при испытаниях на вытягивание, которая на рис. 4 выражена как площадь под диаграммой растяжения загруженного конца стержня, для нового профиля заметно выше. Это очень существенный фактор увеличения стойкости конструкции против прогрессирующего разрушения в условиях запредельной (катастрофической) стадии работы.
Отмеченное явление в поведении арматуры с четырехсторонним серповидным профилем в бетоне может быть объяснено его меньшей одноосной распорностью, обусловливаемой равномерным (объемным) характером распределения этих усилий по периметру (поверхности) стержня (рис. 5).
Рисунок 5 — Схема взаимодействия растянутого арматурного стержня с окружающим бетоном
При одинаковых усилиях N вытягивания или вдавливания стержня из бетона или в бетон расклинивающие усилия на единицу длины арматуры с двухсторонним расположением
где 
при F sn = Fsn1,
Среднестатистические диаграммы растяжения арматуры классов А500С и А500СП производства РУП «БМЗ» и Западно-Сибирского металлургического комбината приведены на рис. 6 и 7.
Рисунок 7 — Среднестатистическая диаграмма растяжения арматуры классов А500С и А500СП Ø10-28 производства ОАО «ЗапСибметкомбинат»
Усталостные испытания образцов проката с новым профилем показали, что по выносливости стержни с новым профилем не уступают стержням с профилем по СТО АСЧМ 7-93, что объясняется более чем вдвое уменьшенным по сравнению с ГОСТ 5781-82 числом пересечений продольных и поперечных ребер, а также исключением замкнутости формы поперечных ребер (высота всех ребер плавно сводится на нет).
Арматурную сталь с серповидным четырехсторонним профилем класса А500СП поставляет Западно-Сибирский металлургический комбинат по ТУ 14-1-5526-2006 «Прокат арматурный класса А500СП с эффективным периодическим профилем». Применение этого арматурного проката в строительстве регламентировано стандартом организации ФГУП «НИЦ «Строительство» СТО 36554501-005-2006.
Эффективность применения арматурного проката класса А500СП приведена в табл. 4.
Эффективность применения арматурной стали класса прочности 500 МПа
Нормативные документы, механические свойства, области применения, эффективность, потребительские и технические характеристики
Ст3СП, Ст3ПС, Ст3ГПС, 18ГС, 20ГСФ
Документы для поставки
СТО АСЧМ 7-93, ТУ 14-1-5254-2006, ТУ 14-1-5526-2006
Документы для расчета, проектирования и применения в железобетонных конструкциях
Временное сопротивление разрыву σв, Н/мм 2
Относительное удлинение δ5, %
Угол изгиба при диаметре оправки C =3 d
Расчетное сопротивление растяжению Rs, МПа
Применение при отрицательных температурах
Применение дуговой сварки прихватками крестообразных соединений
Вид профиля арматуры, минимальное значение критерия Рема fR
Эффективность сцепления с бетоном
Эффективность сопротивления динамическим нагрузкам
Применение в качестве анкеров закладных деталей
Рекомендуется для повышения надежности
Применение в качестве монтажных петель
Возможный экономический эффект относительно арматуры класса А400 (А- III)
Применение в ответственных зданиях и сооружениях, в том числе проектируемых с учетом сейсмических и аварийных нагрузок
Рекомендуется для повышения надежности
Способ производства проката
Термомеханически упрочненный, холоднодеформированный
Термомеханически упрочненный, холоднодеформированный, горячекатаный
Маркировка класса арматуры
Прокатная на поверхности, не реже чем через 1,5 м
Примечание. Значение Rsc в скобках используют только при расчетах на кратковременное действие нагрузки.
1.2 Арматурный прокат, поставляемый в мотках (бунтах)
В России для производства железобетонных конструкций широко используется арматурный прокат диаметром до 12 мм, поставляемый в мотках, доля которого в общей потребности в ненапрягаемой арматуре составляет около 30 %, а с учетом проволоки Вр-I диаметром 3-5 мм по ГОСТ 6727-80 может достигать 40-45 % (табл. 5).
Диаметр арматуры, мм
В мотках, в стержнях
Применение арматуры в мотках практически исключает отходы при заготовительных операциях, позволяет механизировать производство сварных арматурных сеток, каркасов и других изделий.
Как видно из таблицы 5, арматурная сталь, поставляемая в мотках, применяется преимущественно в производстве сборного железобетона. В монолитном строительстве применение арматуры в мотках ограничивалось использованием в качестве хомутов колонн и пилонов, конструктивной арматуры стен, поперечной перекрытий и балочных изгибаемых элементов. Ее применение является рациональным при использовании в монолитном строительстве арматурных каркасов и сеток, изготавливаемых на специализированном арматурном производстве, укомплектованном правильно-отрезным оборудованием.
Применение арматуры, поставляемой в мотках, сдерживалось конструктивным ограничением СНиП 2.03.01-84*, п. 5.17, в котором для армирования внецентренно сжатых элементов монолитных конструкций требовался диаметр не менее 12 мм. Исключение этого ограничения в СП 52-101-2003 для железобетонных стен позволит проектировщикам широко использовать для армирования сжатых элементов арматуру диаметрами 8 и 10 мм, поставляемую как в мотках, так и в стержнях.
Одной из современных проблем строительного комплекса в России является неудовлетворенный спрос на арматуру периодического профиля в мотках. Так как многие металлургические предприятия пока не располагают техническими возможностями производить в мотках арматурный прокат требуемых размера и прочности в необходимых объемах, строители вынуждены перерасходовать до 20-30 % стали в изделиях из-за замены необходимой арматуры на имеющийся в наличии прокат большего диаметра.
Реализация на практике первого направления наблюдается в последние годы в Центральном регионе России, где на предприятиях среднего бизнеса интенсивно наращивается производство по техническим условиям свариваемой холоднодеформированной арматуры периодического профиля класса В500С диаметром до 12 мм в мотках [5] волочением через роликовые волоки. Реализация второго направления начата на Белорусском металлургическом заводе.
Отраслевой стандарт СТО АСЧМ 7-93 предусматривает три категории свариваемого стержневого и поставляемого в мотках арматурного проката класса прочности 500 МПа, различающиеся по способу производства: горячекатаный, термомеханически упрочненный с прокатного нагрева, механически упрочненный в холодном состоянии (холоднодеформированный). Поставка арматуры диаметром от 6 до 12 мм может быть предусмотрена в мотках. Свод правил СП 52-101-2003, который содержит рекомендации по расчету и проектированию бетонных и железобетонных конструкций без предварительного натяжения арматуры, определяет требования к показателям качества для двух групп арматуры класса прочности 500 МПа: класс А500 для горячекатаного и термомеханически упрочненного проката номинальным диаметром от 10 до 40 мм и класс В500 для холоднодеформированной по разным технологиям арматуры номинальным диаметром от 3 до 12 мм. Требования к расчетным показателям арматуры классов А500 и В500 в СП 52-101-2003 различаются.
Расширение сортамента арматуры классов А500 и В500 позволяет уменьшить расход конструктивной арматуры и в необходимых случаях решить задачу взаимозаменяемости арматуры одного класса на арматуру другого класса с учетом всех требований, предъявляемых к рабочей арматуре железобетонных конструкций без пересчета последних. В качестве примера в таблице 6 приведены рекомендации по замене в железобетонных конструкциях без их перепроектирования растянутой рабочей арматуры классов А400С и А400 (А- III ) на арматуру классов А500 и В500. Предполагаемая замена в конструктивном армировании, как видно из таблицы 6, позволяет получить экономию стали от 12 % до 19 % при использовании в качестве заменяющей арматуры обоих классов А500 и В500.
В рабочем (расчетном) армировании аналогичный эффект достигается при использовании только горячекатаной и термомеханически упрочненной арматуры класса А500.
Из-за меньшего расчетного сопротивления холоднодеформированной арматуры класса В500 экономически целесообразна замена на нее (07,5 мм) только арматуры 08 мм класса А400 (А-III). В этом случае снижение рабочего армирования составит 12,1 %.
Вид эффективного арматурного проката, поставляемого в мотках с четырехсторонним периодическим профилем, приведен на рисунках 8 и 9.
Рекомендации по замене растянутой рабочей арматуры классов А400С и А400 (А- III ) на арматуру класса А500/В500 без перепроектирования железобетонных конструкций*
Заменяемая арматура классом А400 и А400С
Предлагаемая арматура класса А500/В00
, %